مقدمه: امروزه SiC در صنعت نیمه هادی ها کاربرد و اهمیت فراوانی پیدا کرده است،به ویژه این ماده در نمودار تک بلوری آن می تواند در ساخت قطعات الکترونیکی دمای بالا، توان بالا و فرکانس بالا مورد استفاده قرار گیرد. همچنین این نیمه هادی کاربردهای گوناگونی در دیودهای لیزری، فوتودیودها و سنسورهای مختلف دارد. کاربید سیلیسیم(Silicon Carbide)  یک نیمه هادی غیر مستقیم با گاف نواری پهن می باشد. این نیمه هادی از لحاظ فیزیکی بسیار سخت است و خواص الکتریکی و اپتیکی آن متناسب با نوع ساختاری که دارد با یکدیگر کاملا متفاوت است. در تمام ساختارهای بلوریSiC ،  50درصد اتم کربن با 50 درصد اتم C با استفاده از پیوند کووالانسی با یکدیگر پیوند دارند. اما با توجه به اینکه نحوه آرایش اتم های Si و C در داخل شبکه SiC به چه نموداری باشد، ساختارهای متفاوتی (Politypes) ازSiC  ایجاد می شود که هر یک از آنها دارای خواص فیزیکی منحصر به خود است. اما چند ساختار مهم SiC که در صنعت نیمه هادی کاربرد فراوان دارد عبارتند: از 4H- SiC، 6H- SiC و .3C- SiC ولی غالبا دو ساختار 4H- SiC و 6H- SiC از لحاظ تجاری به عنوان زیر لایه در صنعت نیمه هادی ها مورد استفاده قرار می گیرد.هدف: در این مقاله اثر کاشت یون هیدروژن با دز atom/cm2 1´1016 و انرژی 15KeV در ساختار سطحی بلور 6H-SiC قبل و بعد از اکسیداسیون گرمایی در محیط اکسیژن، مورد بررسی قرار گرفته است.روش بررسی: سطح بلور SiC در دو ناحیه کاشت شده و بدون کاشت با کمک میکروسکوپ نیروی اتمی (AFM) بررسی و مقایسه شده است. همچنین کیفیت ساختار بلوری و اثر کاشت هیدروژن در ساختار بلور با استفاده از آنالیز پس پداکندگی رادرفورد (RBS-Channeling) و نحوه توزیع هیدروژن در عمق نمونه با تکنیک ERD مطالعه شده است. علاوه بر این پیوند بین اتم های کاربید سیلیسیم (SiC) در دو ناحیه با استفاده از تکنیک تبدیل فوریه نور مادون قرمز (FTIR) بررسی شده است.نتایج: نتایج حاصل از آنالیز AFM افزایش نایکنواختی سطح در ناحیه کاشت شده را نسبت به ناحیه بدون کاشت نشان می دهند، اما نشانه ای از تاثیر کاشت بر روی نانوخراش های ایجاد شده بعد از فرآیند زدایش دیده نمی شود. همچنین، ایجاد آسیب شبکه ای اندکی بر اثر برخورد هیدروژن با اتم های سیلیسیم و کربن در نتایج آنالیز کانال زنی دیده می شود. علاوه بر این، نتایجFTIR   بدست آمده از ناحیه کاشت شده با هیدروژن اختلاف قابل توجهی را نسبت به ناحیه کاشت نشده با هیدروژن بعد از اکسید در محیط اکسیژن نشان می دهد. نتیجه گیری: با استفاده ازERD  توزیع اتم های هیدروژن در SiC با دقت خوبی تعیین شد و مقایسه آن با نتایج شبیه سازی نشان داد که ماکزیمم توزیع اتم های هیدروژن در عمق حدود 200 نانومتر هست. این مقایسه همخوانی خوب بین نتایج تجربی و شبیه سازی را نشان می دهد. نتایج آنالیز RBS-Channeling اختلاف بین لایه اکسید رشد داده شده در ناحیه کاشت شده و بدون کاشت را نشان داد. علاوه بر این نتایج حاصل ازFTIR  نشان داد اگر چه تفاوت چشمگیری بین طیف های بدست آمده از دو ناحیه کاشت شده و کاشت نشده قبل از اکسیداسیون وجود ندارد، اما شدت پیک عبوری مربوط به پیوند Si باO  دو ناحیه کاشت شده و کاشت نشده بعد از اکسیداسیون در این ناحیه تفاوت چشمگیری با هم دارند و پیک مربوط به کربن و هیدروژن در ناحیه کاشت شده به وضوح آشکار می شود.

در این مقاله نحوه باز توزیع ناخالصی آرسنیک و تاثیر آن را بر روی سرعت رشد اکسید سیلیسیم که به روش اکسیداسیون گرمایی )در دمای 900°C و با استفاده از بخار آب( رشد داده شده است بررسی می کنیم. ناخالصی آرسنیک به وسیله کشت یونی با انرژی 100keV در نمونه سیلیسیم با جهت بلوری (100) کاشته شده و اثر ناخالصی آرسنیک با غلظتهای  2×1016As+/cm2 و 5×1016As+/cm2 بر سرعت رشد اکسید سیلیسیم به وسیله اندازه گیری ضخامت اکسید به روش پراکندگی برگشتی راترفورد (RBS) بررسی می شود. همچنین، نحوه توزیع ناخالصی آرسنیک و عمق آن از جمله مسایلی است که می توان بدین وسیله مطالعه کرد. مقایسه این نتایج با کارهای قبلی انجام شده در زمینه اکسیداسیون سیلیسیم برای نمونه های کشت شده، افزایش سرعت رشد را نشان می دهد. ایجاد Shallow Junction ها از جمله نتایج مورد انتظار است.

مهمترین عامل تهدید کنندة آمیزه های لاستیکی به کار رفته در تایر، گرماست. گرما موجب تخریب خواص فیزیکی و ساختمان شیمیایی آمیزه ها شده و دوام و پایداریشان را به میزان قابل ملاحظه ای کاهش می دهد. تولید گرما در تایر ، عموماً در نتیجة تغییر شکلهای ویسکوالاستیکی تایر و اصطکاک داخلی آن در طی حرکت غلتشی در جاده، صورت می پذیرد. علاوه برآن ، بخشی از گرمای تولید شده، در نتیجه اصطکاک لغزشی تایر با جاده نیز به سطح خارجی تایر منتقل می شود. پیش بینی توان تلف شده و میزان گرمازایی و افزایش دمای ناشی از آن، در بخشهای مختلف تایر می تواند در فرایند تحلیل و طراحی تایر برای شناسایی نواحی آسیب پذیر و اصلاح و بهبود ساختمان داخلی تایر مورد استفاده قرارگیرد. در پژوهش حاضر، ابتدا داده های مورد نیاز تحلیل گرمایی شامل قابلیت هدایت گرمایی آمیزه های لاستیکی تایر، مؤلفه های نیروی مقاومت غلتشی و میزان گرمازایی ناشی از آنها تعیین شده، سپس رفتار ترمومکانیکی تایر در حرکت بر سطح جاده به عنوان یک فرایند بازگشت ناپذیر ترمومکانیکی، در حالت یکنواخت، مورد بررسی و تحلیل قرار گرفته است. نهایتاً با نوشتن یک برنامة رایانه ای اجزای محدود، مقطع عرضی یک تایر بایاس سواری در حال حرکت، شبیه سازی شده و توزیع دما در بخشهای مختلف آن براورده شده است.نتایج حاصل از پیش بینی رفتار تایر در شرایط کاری مختلف که اجزای تاج و کرکس در مجاور ناحیه شانه، به خصوص در سرعتهای زیاد و تحت بارهای سنگین با بیشترین افزایش دما مواجه می شوند

موج های گرمایی از مهم ترین بلایای آب و هوایی بوده که هر سال پیامدهای زیست محیطی مخربی را در طبیعت به جای می گذارند. بر این اساس هدف اصلی این پژوهش شناسایی موج های گرمایی ایران و ویژگی های آن ها مانند تداوم، شدت و فراوانی می باشد که در جهت نیل به آن از آمار روزانه حداکثر دما مربوط به 663 ایستگاه هم دید و اقلیمی در قلمرو مورد مطالعه، طی دوره آماری 1/1/1340 تا 29/12/1382 (15705 روز) استفاده گردیده است. سپس با استفاده از روش درون یابی کریگینگ با یاخته های 18×18 کیلومتر یک ماتریس 7187×15705 آماده شده که بر روی سطرها روزها و بر روی ستون ها یاخته ها قرار گرفته است.در گام بعدی با استفاده از شاخص فومیاکی ماتریس مورد نظر استاندارد سازی و ماتریس انحراف دمای بهنجار ایران (NTD) شکل یافت. برای شناسایی موج های گرمایی ایران، با استفاده از برنامه نویسی در محیط Matlab. روزهایی را که دست کم 2 روز تداوم داشته و دمای آن 2+ انحراف معیار یا بالاتر از میانگین (NTD) بود، به عنوان موج گرما تعریف شد. از ماتریس NTD ایران 282 موج گرمای 2 تا 25 روزه شناسایی و دسته بندی گردید. این موج ها از کم تداوم ترین موج 2 روزه تا فراگیرترین موج 25 روزه در دوره گرم و سرد گروه بندی و تحلیل شد.نتایج پژوهش نشان داد که موج های گرمایی کوتاه رخداد بیشتری داشته است و تعداد امواج گرمایی پرتداوم کمتر رخ داده است. پایان زمستان و روزهای نخستین پاییز موج های گرمایی بیشتر و فراوان تر می باشد، این هنگام ها با گذار دوره سرد به گرم و گرم به سرد، همزمان است. موج های با تداوم بیشتر کم رخداد بوده ولی درصد بیشتری از مساحت ایران را در بر گرفته اند و موج های کوتاه پررخداد بوده و در گستره کمتری از ایران اتفاق افتاده اند. در شمال و شمال غرب، مرکز ایران و سواحل جنوب رخداد موج گرما بیشتر بوده است. همچنین امواج گرم در دوره آماری روند افزایشی داشته و در سال های اخیر، پررخدادتر بوده اند.

مقدمه: 4- کلروفنل یکی از آلاینده های رایج در فاضلاب تولیدی از صنایع شیمیایی و پتروشیمی است. این ماده به دلیل حضور کلر و حلقه بنزنی در آن، در برابر تجزیه بیولوژیکی مقاوم است. روش های متعددی جهت حذف این آلاینده در محیط، مورد استفاده قرار گرفته است که در این میان روش های اکسیداسیون پیشرفته دارای قابلیت بیشتری می باشند.روش ها: در این مطالعه امکان حذف این آلاینده با استفاده از یک دستگاه مایکروویو خانگی اصلاح شده به تنهایی و همراه با افزودن ماده اکسید کننده (پراکسید هیدروژن)، مورد بررسی قرار گرفت. همچنین تاثیر pH، زمان تماس، قدرت امواج مایکروویو و غلظت اولیه ماده آلی مورد بررسی قرار گرفت.یافته ها: کارایی حذف این ماده شیمیایی به غلظت پراکسید هیدروژن بستگی دارد به طوری که غلظت بهینه ماده اکسیدکننده 0.1 مولار می باشد و با افزایش آن از مقدار بهینه میزان حذف کاهش می یابد. نتایج این مطالعه در خصوص تاثیر pH نشان می دهند که در pH=10.5 حداکثر کارایی حذف حاصل می شود. همچنین میزان تجزیه این ماده به شدت به غلظت اولیه آن بستگی دارد. توان مایکروویو عامل مهمی در حذف این آلاینده می باشد و با افزایش انرژی خروجی، میزان حذف افزایش می یابد. مقدار انرژی الکتریکی مورد استفاده در این روش 17460 کیلووات ساعت به ازای هر کیلوگرم ماده آلی تجزیه شده می باشد.نتیجه گیری: بررسی نتایج این مطالعه در خصوص حذف 4- کلروفنل با مایکروویو اصلاح شده حاکی از بالا بودن راندمان حذف این ماده آلی با استفاده از مایکروویو در محیط قلیایی و امواج بالای اشعه مایکروویو می باشد. با این حال مصرف برق بالا توسط این روش می بایست مورد توجه قرار گیرد.

با توجه به کاربرد روز افزون رزینهای فنولی در ساخت سپرهای گرمایی فدا شونده، شناخت سینتیک تخریب گرمایی و عوامل موثر بر چگونگی تخریب آنها از اهمیت ویژه ای برخوردار است. در این پژوهش با انتخاب دو نوع رزین فنولی اثر نوع رزین، محیط آزمایش و سرعت گرمادهی بر اسلوب تخریب با استفاده از آزمون تجزیه گرما وزنی (TGA)، که در آن تغییرات وزن نمونه ناشی از تخریب گرمایی اندازه گیری می شود، بررسی شده است. نتایج نشان می دهد که اصلاح ساختار رزین فنولی باعث افزایش بازدهی زغال شدن آن در فرایند فدا شدن می گردد. وجود اکسیژن در محیط آزمایش سرعت تخریب را افزایش می دهد و باعث اکسایش زغال باقیمانده از تخریب رزین می شود. با انجام آزمون TGA در چند سرعت گرمادهی مختلف، رابطه ای بین دمای بیشینه تخریب (Tmax) و سرعت گرمادهی بدست آمده است که دمای بیشینه تخریب برای هر سرعت گرمادهی از آن رابطه قابل محاسبه است. پارامترهای سینتیکی واکنش تخریب رزین یعنی درجه واکنش تخریب (n)، انرژی فعالسازی (E) و ضریب بسامد (A) نیز با استفاده از مدل ازاوا (Ozawa) محاسبه شده است که به ترتیب عبارت اند از: 1.5، 72 kJ/mol و 2.1×106/min. نتایج حاصل از مدل تخریب نظری که با استفاده از این پارامترها بدست آمده است، تطبیق بسیار خوبی با نتایج تجربی نشان می دهد.

در این پژوهش، تاثیر نرخ حرارت دهی بر سینتیک فرایند اکسیداسیون ذرات پودری منیزیم در شرایط غیرهمدما مورد مطالعه قرار گرفت. به این منظور، آزمون گرماسنجی افتراقی (DTA) و آزمون وزن سنجی حرارتی (TGA) در سه نرخ حرارت دهی 5، 10 و 20 کلوین بر دقیقه تا دمای 1000 درجه سانتی گراد تحت اتمسفر هوا، روی ذرات پودری منیزیم انجام شد. همچنین برای درک بهتر فرایند اکسیداسیون پودر منیزیم، با توجه به منحنی DTA اکسیداسیون پودر منیزیم در سرعت حرارت دهی 20 کلوین بر دقیقه، سه دمای مشخصه انتخاب شد. سپس نمونه هایی از پودر منیزیم تا این سه دما با نرخ 20 کلوین بر دقیقه حرارت دهی شدند و برای بررسی های فازشناسی و ریزساختاری به ترتیب تحت آزمون های پراش پرتو ایکس (XRD) و دستگاه میکروسکوپ الکترونی روبشی (SEM) قرار گرفتند. سپس با استفاده از روش های هم تبدیلی استارینک و فریدمن و همچنین روش های انطباقی مستقیم و غیرمستقیم بررسی های سینتیکی انجام شد. انرژی فعالسازی (E) و ضریب پیش نمایی (lnA) به دست آمده برای فرایند اکسیداسیون پودر منیزیم به ترتیب در محدوده 956-327 کیلوژول بر مول و 135-45 بر دقیقه قرار داشت. مدل واکنش برای نرخ های حرارت دهی 5، 10 و 20 کلوین بر دقیقه، به ترتیب R2، A3/2 و D1 تعیین شد.